Скидка ­ 50 %

Расчет горизонтальной нагрузки двери


13.2. Расчет стен на горизонтальные нагрузки

Горизонтальные нагрузки испытывают стены по осям А, В, 1 и 5. Расчеты выполняются для нескольких расчетных сочетаний нагрузок.

Стадия возведения конструкций нулевого цикла.

Рис. 26. Расчетная схема стены при действии активного давления грунта.

В этой стадии вертикальные нагрузки на стену, за исключением собственного веса конструкций, отсутствуют. Под действием активного давления грунта стена подвала испытывает поперечный изгиб. Расчетная схема стены подвала при действии активного давления грунта представлена на рис. 26. Определяем реакцию Rв закреплении в уровне перекрытия над подвалом из условия равенства нулю моментов всех сил относительно точки закрепления в уровне фундамента:

Составляем уравнение для опредеелния изгибающего момента в сечении с координатой x(начало координат в точке приложения реакцииR):

Вычисляем координату с максимальным значением изгибающего момента из условия равенства нулю в указанном сечении первой производной функции изгибающего момента:

Определяем значение максимального изгибающего момента в стене подвала от действия активного давления грунта:

Проверяем условие прочности неперевязанного сечения кладки по растягивающим напряжениям при изгибе:

Условие прочности стены подвала в стадии возведения нулевого цикла выполняется. Из этого следует, что обратную засыпку пазух допускается выполнять после монтажа перекрытия над подвалом.

Стадия эксплуатации здания.

За основу берем расчет стены подвала по осям А и В при действии вертикальных нагрузок (п. 13.1).

Продольная сила N= 475,3 кН. Определяем значение изгибающего момента от внецентренного приложения нагрузки, передаваемой перекрытием над подвалом, в сечении с координатойx =1,278 м:

где знак минусуказывает на то, что растянутая зона при действии рассматриваемого изгибающего момента находится с наружной стороны стены.

Определяем расчетный изгибающий момент в сечении с учетом действия горизонтальных нагрузок от активного давления грунта:

Определяем эксцентрицитет приложения силы N:

Эксцентрицитет приложения силы Nв расчетном сечении уменьшился по сравнению с ранее вычисленным при действии только вертикальных нагрузок (0,002 м < 0,0096 м). Таким образом, активное давление грунта в стадии эксплуатации здания улучшает условия работы стен подвала по осям А и В. Как было установлено в п. 13.1, несущая способность этих стен при действии вертикальных нагрузок обеспечена с существенным запасом.

14.Расчет фундаментного и цокольного поясов

Фундаментный и цокольный пояс обеспечивают работу стен подвала как системы перекрестных балок на упругом основании. Именно благодаря их прочности и жесткости обеспечивается перераспределение давлений на основание и выравнивание осадок здания в плане. Конструктивные параметры поясов определяем из расчета нормальных и наклонных сечений стены подвала как составной балки. При этом растягивающие усилия воспринимаются поясами, а сжимающие и сдвиговые усилия – как поясами, так и стенами в виде кладки из крупных блоков. Расчетные усилия в сечениях стен подвала приведены в таб. 24, а эпюры изгибающих моментов и поперечных сил даны на рис. 28 и 29. Положительными считаются изгибающие моменты, вызывающие растяжения по низу балок (в фундаментном поясе). Стены рассчитаны как поперечно-изогнутые элементы железобетонных конструкций. Высота сечения h= 2,2 м;a=a'= 0,2 м (расстояние от грани сечения до центра пояса);h0= 2,0 м; ширина сеченияb= 0,4 м.

Железобетонные пояса стен выполнены из бетона класса по прочности В25 с арматурой класса А-III. Расчетные характеритсики бетона и арматуры приведены в п. 12. Кладка стен выполнена из крупных блоков марки 150 на растворе марки 50. Расчетные характеритсики кладки приведены в п. 13.

Стены по осям А и В.

Нормальное сечение 1.Mmax= 720 кНм;Mmin= 27 кНм.

Определяем сечение рабочей арматуры фундаментного пояса:

Принимаем 4Ф18 А-III,As= 10,18 см2.

Выполняем проверку подобранной арматуры по нормам /6/:

Определяем сечение рабочей арматуры цокольного пояса:

Принимаем конструктивно 4Ф10 А-III,As= 3,14 см2.

Нормальное сечение 2.Mmax= 311 кНм;Mmin= 22 кНм.

Определяем сечение рабочей арматуры фундаментного пояса:

Принимаем 4Ф12 А-III,As= 4,52 см2.

Выполняем проверку подобранной арматуры по нормам /6/:

Сечение рабочей арматуры цокольного пояса принимаем конструктивно 4Ф10 А-III,As= 3,14 см2.

Наклонное сечение.Qmax = 206 кН.

Предполагаем, что сопротивление наклонного сечения стены действию поперечной силы слагается из сопротивлений поясов и кладки стены высотой hст= 1,8 м.

Несущая способность наклонного сечения пояса по сопротивлению бетона растяжению определяется по формуле /6/:

где b2– коэффициент, зависящий от вида бетона (для тяжелого бетона равен 2);h0– высота сечения пояса за вычетом защитного слоя арматуры;c0– горизонтальная проекция наклонной трещины, принимаемая равнойh0из условия максимальной поперечной силы в сечении, соответствующем началу наклонной трещины (см. рис. 29).

Расчетная поперечная сила, воспринимаемая кладкой, определяется по формуле /13/:

где Rtw=Rtb– расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе по перевязанному сечению (см. п. 13).

Условие прочности наклонного сечения:

Прочность наклонного сечения обеспечена сопротивлением бетона и кладки. В связи с этим поперечная арматура поясов принимается конструктивно.

Стена по оси Б.

Нормальное сечение.Mmax= 1198 кНм;Mmin= 1060 кНм.

Определяем сечение рабочей арматуры фундаментного пояса:

Принимаем 6Ф20 А-III,As= 18,85 см2.

Выполняем проверку подобранной арматуры по нормам /6/:

Определяем сечение рабочей арматуры цокольного пояса:

Принимаем 6Ф18 А-III,As= 15,27 см2.

Выполняем проверку подобранной арматуры по нормам /6/:

Наклонное сечение.Qmax= 1220 кН.

Несущая способность наклонного сечения по бетону и кладке составляет 649,2 кН, что меньше поперечной силы в сечении. По этой причине требуется расчетное поперечное армирование поясов. Принимаем 4-х ветвенные хомуты Ф10 А-IIIс шагомs= 0,1 м. Расчетное сопротивление поперечной арматуры класса А-IIIдиаметром 10 – 40 ммRsw= 290 МПа. Площадь поперечного сечения хомутовAsw= 3,14 см2. Расчеты выполняем по нормам /6/. Определяем усилия в хомутах на единицу длины элемента:

Определяем длину горизонтальной проекции наклонной трещины:

Поскольку c0>h0, принимаемc0=h0= 0,35 м.

Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:

Проверяем несущую способность наклонного сечения по поперечной силе:

где n– количество поясов, пересекающих наклонную трещину.

Прочность наклонного сечения обеспечена.

Стены по осям 1 и 5.

Нормальное сечение.Mmax= 1294 кНм;Mmin= 165 кНм.

Принимаем рабочую арматуру фундаментного пояса на основании ранее выполненных рсчетов для стены по оси Б 6Ф20 А-III,As= 18,85 см2. При этомMmax= 1294 кНм

studfiles.net

Методика статических расчетов фасадных конструкций

Окно - светопрозрачная конструкция, устанавливаемая в подготовленные проемы стен зданий и сооружений и предназначенная для обеспечения естественного освещения внутренних помещений, возможности их проветривания, а также изоляции от внешних воздействий.

Современная архитектура предъявляет высокие требования к оконным конструкциям, в особенности для жилых зданий:

  • увеличиваются размеры окна;
  • стираются границы между окном и витражом;
  • благодаря инновациям в фурнитуре появляются новые типы открывания створок;
  • увеличивается размер самих створок.

Поэтому статика для оконной конструкции приблизилась к статике фасадных конструкций.

В ГОСТ 21519-2003 «Блоки оконные из алюминиевых сплавов. Технические условия» изложены основные требования и параметры конструкции окна, которые при расчетах и проектировании должны быть использованы и соблюдены. Для однозначного понимания в статических расчетах оконных конструкций используют следующие термины:

  • рама окна - стационарная контурная обвязка;
  • вертикальный импост – неподвижный элемент, разделяющий проем в раме окна по вертикали;
  • горизонтальный импост – неподвижный элемент, разделяющий проем в раме окна по горизонтали;
  • створка – открываемый элемент окна;
  • перемещение – величина изменения положения какой-либо точки элемента оконного блока в направлении нормали к плоскости изделия под воздействием нагрузки;
  • прогиб – величина, определяемая как разность перемещения точки, расположенной в центральной точке элемента оконного блока (наиболее перемещаемой точки под воздействием нагрузки), и полусуммы перемещения концов этого элемента;
  • предельный прогиб – максимально допустимый прогиб элемента оконного блока, устанавливаемый в нормативной документации.

Рама окна в соответствии с ГОСТ 30971-2002 «Швы монтажные узлов примыканий оконных блоков к стеновым проемам. Общие технические условия» фиксируется в проеме по периметру, и все внешние воздействия передает на несущую конструкцию. Поэтому сечение профиля рамы в большинстве случаев определяют исходя из габаритных размеров рамы окна и оптимального узла примыкания. Вертикальный и горизонтальный импост – элементы наиболее всего подверженные воздействию внешних сил, поэтому статические расчеты по ним наиболее актуальны.

Критерии расчета

Согласно ГОСТ 27751-88 «Надежность строительных конструкций и оснований» все строительные конструкции должны быть запроектированы с достаточной надежностью при возведении и эксплуатации. Строительные конструкции следует рассчитывать по методу предельных состояний, основные положения которого направлены на обеспечение безотказной работы конструкций с учетом изменчивости свойств материалов.

Предельные состояния подразделяются на две группы:

  • первая группа включает предельные состояния, которые ведут к полной непригодности к эксплуатации конструкций или к полной (частичной) потере несущей способности;
  • вторая группа включает предельные состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкций или уменьшающие их долговечность по сравнению с предусматриваемым сроком службы.

Предельные состояния первой группы характеризуются:

  • разрушением любого характера (например, пластическим, хрупким, усталостным);
  • потерей устойчивости формы, приводящей к полной непригодности к эксплуатации;
  • качественным изменением конфигурации;
  • другими явлениями, при которых возникает необходимость прекращения эксплуатации (например, чрезмерными деформациями в результате пластичности, сдвига в соединениях, раскрытия трещин, а также образованием трещин).

Предельные состояния второй группы характеризуются:

  • достижением предельных деформаций конструкций (например, предельных прогибов, поворотов);
  • потерей устойчивости формы, приводящей к затруднению нормальной эксплуатации;
  • другими явлениями, при которых возникает необходимость временного ограничения эксплуатации здания или сооружения из-за неприемлемого снижения их срока службы.

Выполнение статического расчёта алюминиевых конструкций ставит своей целью:

  • определение внутренних усилий и перемещений в элементах;
  • определение требуемых геометрических характеристик сечений с дальнейшим подбором профилей по каталогу.

Исходные данные к расчету

Исходными данными для расчета является та необходимая информация об объекте, на основе которой производится расчет.

  1. Географические координаты объекта, на котором планируется устанавливать и эксплуатировать конструкцию определяются по картам районирования СНиП 3.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
  2. Тип местности, на которой находится объект, устанавливается в соответствии со СНиП 3.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
  3. Высота установки окна над поверхностью земли; за высоту установки принимается расстояние от уровня земли до верхней отметки конструкции.
  4. Тип остекления: стеклом в одну нитку или стеклопакетом.
  5. Расчётная высота вертикального импоста Lp, см.
  6. Расчётный шаг вертикальных импостов tc , см.
  7. Расчётный шаг горизонтальных импостов tp , см.

Расчет вертикального импоста по методу предельных состояний 1-ой группы

Данный расчет проводится для определения ответной реакции конструкции на воздействие внешних сил, а именно определение качественных изменений конфигурации и наступления разрушения материала. Основной параметр расчета на прочность – геометрическая характеристика элемента - момент сопротивления Wх, см3.

Расчет прочности импоста от ветровой нагрузки

Критерий расчёта – напряжение от изгибающей нагрузки импоста должно быть меньше расчетного сопротивления материала на растяжение и изгиб. В качестве внешнего воздействия на конструкцию принимается нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки по СНиП 2.01.07-85*.

σ -- напряжение, возникающее от изгибающей нагрузки, кгс/ см2

M -- изгибающий момент, кгс . см.

Wх – момент сопротивления сечения профиля по оси Х, см3

Jt = 1,4 -- коэффициент надёжности по ветровой нагрузке принятый в соответствии с п. 6.11, СНиП 2.01.07-«Нагрузки и воздействия»;

R = 1250 кгс/ см2, -- расчетное сопротивление растяжению, сжатию и изгибу для алюминиевого сплава АД31 Т1 (таб. 6,СНиП 2.03.06-85).

Jc = 1,0 -- коэффициент условий работы, принимается по таблице 15, СНиП 2.03.06-85.

Wm – нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки, определяемое по СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»;.

tc -- ширина нагрузки, воздействующей на вертикальный импост, см, (показано на рис. 1)

L -- длина вертикального импоста, см.

Расчет вертикального импоста по методу предельных состояний 2-ой группы

Вертикальный импостный профиль окна выбирается по требуемому моменту инерции сечения в направлении действия внешних сил. Основной параметр расчета на деформацию и гибкость – геометрическая характеристика элемента - момент сопротивления, I см4. Требуемый момент инерции профиля определяется для 3-х расчётных случаев. Для простоты расчёта во всех трёх случаях принята схема закрепления стойки как шарнирно-опёртой однопролётной балки.

Момент инерции профиля должен удовлетворять условию:

(1)

Iкат – момент инерции профиля по каталогу;

Iрасч – требуемый расчётный момент инерции профиля.

Расчетный момент инерции профиля определяется по зависимости:

Iрасч= max {I1; I2; I3}, (2)

где I1; I2; I3 – расчётные моменты инерции по первому, второму и третьему расчётным случаям соответственно.

6. Расчет вертикального импоста на деформацию от ветровой нагрузки.

Расчет вертикального импоста в зависимости от ветровой нагрузки проводится по условию жесткости (1-ый расчетный случай). Применяется для всех вертикальных импостов. Критерий расчёта – обеспечение фактического прогиба импоста меньше допускаемого. В качестве внешнего воздействия на конструкцию принимается нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки по СНиП 2.01.07-85*. Расчётная схема приведена на рис. 1.

Рис. 1.

Условие работоспособности по данному критерию может быть записано в виде:

(3)

fфакт - фактический прогиб импоста от действия внешней нагрузки, который может быть определён по формуле:

(4)

q – распределённая нагрузка на импост от действия нормативной ветровой нагрузки;

Е – модуль упругости алюминия, принимаемый по таблице 3 обязательного приложения 1 CНиП 2.03.06-85 в зависимости от температуры эксплуатации.

При температуре эксплуатации от –40 до +50С модуль упругости Е = 0,71•106 кгс/см2.

fдоп - допускаемый прогиб импоста, определяемый по таблице 42 CНиП 2.03.06-85, и равный:

- для одинарного остекления:
(5) - для остекления стеклопакетами:
(6)

В случае остекления одним стеклопакетом по всей высоте вертикального импоста, допускаемый прогиб импоста должен быть не более 8 мм.

Приравнивая в неравенстве (3) фактический прогиб к допускаемому прогибу, и используя соотношения (4), (5) получаем формулу для определения расчётного момента инерции импоста при одинарном остеклении:

, (7)

Аналогично получаем формулу для определения расчётного момента инерции импоста при остеклении стеклопакетами:

(8)

Распределённая нагрузка на импост при известном шаге определяется по формуле:

(9)

Jf =1,0 – коэффициент надёжности по нагрузке, принятый в соответствии с п. 1.3 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»;

Wm – нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки, определяемое по СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»; формула (6).

W0 – нормативное значение ветрового давления, принимается по таблице 5 СНиП 2.01.07-85* в зависимости от принадлежности объекта к ветровому району;

с=0,8 – аэродинамический коэффициент для фронтальной конструкции;

с=2,0 – аэродинамический коэффициент для угловой конструкции;

k – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, по таблице 6 СНиП 2.01.07-85*, в зависимости от типа местности и высоты витража над поверхностью земли;

10-4 – коэффициент перевода wm из [кгс/м2 ] в [кгс/см2].

Согласно СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия» ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульсационной составляющих.

Wр --нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки определяемое по формуле 8 СНиП 2.01.07-85.

ζ -- коэффициент пульсаций давления ветра, принимаемый по табл. 7 СНиП 2.01.07-85 в зависимости от высоты и типа местности.

ν - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра, определяемый по таблице 9 СНиП 2.01.07-85 в зависимости от размеров расчётной поверхности.

При этом в расчетах многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и В (см. п.6.5 СНиП2.01.07-85), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.

В них присутствуют следующие расчеты:

  • расчет импоста по условию гибкости;
  • расчет импоста на деформацию от сосредоточенной нагрузки;
  • расчет горизонтального импоста по методу предельных состояний 1-ой группы;
  • расчет прочности импоста от ветровой нагрузки;
  • расчет прочности импоста от нагрузки стеклом;
  • расчет горизонтального импоста по методу предельных состояний 2-ой группы;
  • расчет импоста на деформацию от ветровой нагрузки;
  • расчет импоста на деформацию от нагрузки стеклом;
  • расчет на деформацию от сосредоточенной нагрузки.

Используемая литература

СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».

CНиП 2.03.06-85 «Алюминиевые конструкции»

ГОСТ 21519-2003 «Блоки оконные из алюминиевых сплавов. Технические условия».

ГОСТ 27751-88 «Надежность строительных конструкций и оснований»

ГОСТ 30971-2002 «Швы монтажные узлов примыканий оконных блоков к стеновым проемам. Общие технические условия».

Вклад участника

Иконников Алексей

www.wikipro.ru

Расчет рамы на горизонтальную (ветровую) нагрузку

Расчет рамы на горизонтальную нагрузку выполняем приближенным способом.

Ветровая нагрузка определяется как сумма двух составляющих: средней (статической) и пульсационной (динамической).

Средняя составляющая соответствует установившемуся скоростному напору ветра и учитывается во всех случаях.

Пульсационная составляющая, вызываемая пульсацией скоростного напора, учитывается при расчете башен, дымовых труб, линий электропередач и многоэтажных зданий высотой более 40м в зависимости от частоты свободных горизонтальных колебаний здания.

Нормативное значение средней составляющей от ветра по CHиП 2.01.07 – 85 [23]:

где Wo - нормативное значение ветрового давление в зависимости от ветрового района (табл.2); k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте (табл.3); с - аэродинамический коэффициент. Для многоэтажных зданий с=1,4.

Таблица 2

Ветровые районы Ia I II III IV V VI VII
Ветровое давление W0, кгc/м2
W0, кПа 0,17 0,23 0,30 0,38 0,48 0,60 0,73 0,85

Москва – в I ветровом районе

Коэффициент k Таблица 3

Тип местности Высота над поверхностью земли, м ≤5 10 20 40 60 100 200 350...
A 0,75 1,25 1,5 1,7 2,0 2,45 2,75
B 0,5 0,65 0,85 1,1 1,3 1,6 2,1 2,75
C 0,4 0,4 0,55 0,8 1,0 1,25 1,8 2,75

A – открытая местность

B - города и лесные массивы с препятствиями ≥ 10м

C - города с застройкой зданиями высотой > 25м

· Приводим неравномерную по высоте здания ветровую нагрузку к эквивалентной равномерно-распределенной нагрузке Wэкв. через равенство моментов относительно заделки стоек в фундаментах (рис.8).

 
 

Рис.8. Приведение неравномерной эпюры давления ветра к эквивалентной равномерно распределенной по высоте здания горизонтальной нагрузке

Расчетная нагрузка от ветра:

· Заменяем равномерно-распределенную ветровую нагрузку сосредоточенными силами P, приложенными к узлам рамы в уровне каждого этажа (рис.9).

, где а – шаг рам.

 
 

Рис.9. Замена распределенной горизонтальной нагрузки сосредоточенными силами

· Определяем ярусные поперечные силы:

· Распределяем Q между стойками в ряду пропорционально жесткостям стоек:

,

где B – изгибная жесткость сечения стойки; m – число стоек в ряду.

Если жесткость стоек одинакова, то Q делится на число стоек в ряду Q/m.

Однако, крайняя стойка, на которую ригель опирается только с одной стороны, имеет меньшую степень защемления в узле и воспринимает меньшую долю поперечной силы, что учитывается уменьшением жесткости стойки путем умножения на коэффициент β < 1,0.

· Определение моментов в стойках.

Считают, что нулевые точки эпюры изгибающих моментов стоек всех этажей рамы, кроме первого, расположены в середине высоты этажа. В первом этаже эти точки находятся на расстоянии 2/3 высоты от фундамента, в котором степень защемления стойки больше, чем в междуэтажном перекрытии. Изгибающие моменты k-ой колонны любого яруса (кроме первого этажа) составляют . Изгибающие моменты в верхнем и нижнем сечениях колонны на первом этаже: ;

· Определяем опорные моменты в ригелях, исходя из равенства нулю суммы моментов в узле рамы. В узлах В и Г моменты распределяются в ригелях пропорционально их погонной жесткости (рис.10).

 
 

Рис.10. Эпюры моментов в стойках (а) и ригелях (б) рамы от ветровой нагрузки

· Расчетные усилия и подбор сечений.

Составляем таблицу усилий, соответствующих отдельным загружениям. Вычисляем суммарные усилия от вертикальной и горизонтальной нагрузок. Находим М*) max и М min и соответствующие им значения N, а также N max и соответствующее M. Затем рассчитываем ригель на изгиб, а стойку - на внецентренное сжатие.

В ригеле три расчетных сечения: два на опоре и одно в пролете. В стойке два сечения: вверху и внизу. В высоких стойках могут быть еще одно или два сечения посредине.

*) ; . Момент от постоянной нагрузки входит в каждое сочетание со своим знаком.

4. Конструкции многоэтажных гражданских зданий

Предыдущая12345678910111213141516Следующая

Дата добавления: 2015-10-09; просмотров: 3207; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

ПОСМОТРЕТЬ ЕЩЕ:

helpiks.org

Распределение нагрузок и расчет напряжений в железобетонных стенах

  • Равномерно распределенные нагрузки

    Равномерные и плоскостные нагрузки, преобразованные в эту форму, распределяюся в зависимости от расстояния до уровня, где они приложены. Принимается, что в случае произвольной формы нагрузки (в отличие от равномерного распределения), ее распределение по высоте стены преобразуется в равномерно распределенную.

    На рисунке ниже показан шаблон раскладки гравитационных нагрузок вдоль высоты стены.

    Угол q зависит от того, какая из стен армирована. Это выражается значением тригонометрической функции:

    • tgθ = 1/3 для неармированных стен;
    • tgθ = 2/3 для армированных стен.
  • Распределение нагрузок от перемычек проемов

    Если в стене имеются проемы, то принимается, что нагрузки от перемычки передаются по зонам, прилегающим к краям проема. Распределение нагрузок зависит от распределения нагрузки относительно вертикального края проема. Ширина распределения нагрузки от перемычки (ширина зон в проеме) принимается равной меньшему из двух значений: половине ширина проема либо двойной толщине стены.

    Данный подход позволяет учитывать концентрацию напряжений, возникших, например, на участках, смежных с окнами или между окнами.

    Модуль по проектированию железобетонной стены позволяет определять нагрузки, которые повторяются на последовательных этажах конструкции (т.е. выше, чем учтенная плита). Например, если нагрузки от пола, поддерживаемого стенкой, такие же, что и от всех выше расположенных этажей, то пользователь может ввести количество одинаковых этажей над рассматриваемым в поле Число вышележащих этажей в диалоговом окне для определения нагрузок.

    Для определенных таким образом серий нагрузок принимается, что распределение нагрузок передается от высших этажей на рассчитываемую стену равномерно по всей длине пролета.

    Метод расчета напряжений от равномерных нагрузок показан на формулах:

    γ(x) = p(x) / a(x),

    где

    γ(x)– напряжение в точке x;

    p(x) - распределенная нагрузка (произвольной формы);

    a(x) – толщина стены.

  • Приведенные нагрузки

    Приведенные нагрузки – это нагрузки, передаваемые на всю конструкцию, принимая, что сооружение работает, как жесткая конструкция. Принимается, что приведенные нагрузки прикладываются у основания данного этажа (в центре тяжести сечения основания стены с учетом проемов). Приведенные усилия могут быть определены пользователем непосредственно в модуле или могут быть прочитаны из файла Autodesk® Concrete Building Structures (с геометрией стены).

    Метод расчета напряжений от приведенных усилий показан на следующих формулах.

    • Нормальные напряжения на i–ом уровне проверки от приведенного усилия N

      γ(N) = N / Atot,

      где

      Atot – общая площадь поперечного сечения конструкции (с учетом отверстий) на i-ой отметке;

    • нормальное напряжение на i–ом уровне от приведенного момента M

      где

      Itot - момент инерции нижнего сечения стены (с учетом проемов) на i- ой отметке;

      ytot – расстояние рассматриваемой точки от ценра тяжести сечения основания стены (с учетом проемов) на i- ой отметке;

    • касательные напряжения от горизонтального усилия H,

      где

      amin - толщина стены;

      Lmin - длина конструкции.

  • Приведение равномерных нагрузок

    При использовании классического метода BAEL или выборе норм ACI, а также при расчете на срези сдвиг по нормам BAEL упрощенным методом линейные нагрузки, приложенные к любой отметке стены, преобразуются в систему приведенных нагрузок N-M в сечении основания стены. Нагрузки приводятся так, как показано на рисунке ниже.

    где

  • docs.autodesk.com


    Смотрите также

    © "Совершенные окна", 2019 г.
    Перепечатка текстов, а так же полное или частичное воспроизведение других материалов сайта возможно только с согласия их авторов.

    телефон: (495) 755-10-94
    (многоканальный)